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    循環(huán)流化床鍋爐技術(shù)在近幾年得到了蓬勃的發(fā)展，圍繞循環(huán)流化床鍋爐的各種技術(shù)課題也隨之得到高度重視并相應(yīng)展開。循環(huán)流化床鍋爐啟動(dòng)時(shí)間長和啟動(dòng)耗油量大是困擾工程技術(shù)人員的主要問題。本文結(jié)合240 t/h循環(huán)流化床鍋爐特點(diǎn)，詳細(xì)分析了循環(huán)流化床鍋爐機(jī)組啟動(dòng)過程中的運(yùn)行方式、操作流程和參數(shù)控制，采用蓄熱燃煤方式進(jìn)行鍋爐啟動(dòng)，以探索切實(shí)可行的鍋爐啟動(dòng)節(jié)能技術(shù)，為循環(huán)流化床鍋爐機(jī)組節(jié)能啟動(dòng)提供參考。
1、鍋爐概況與結(jié)構(gòu)特點(diǎn)
    型號(hào)為CC-240/9.81-MX1的240 t/h循環(huán)流化床鍋爐由四川川鍋鍋爐有限責(zé)任公司制造。鍋爐屬于高壓單汽包自然循環(huán)鍋爐，采用循環(huán)流化床燃燒技術(shù)，在燃用沒計(jì)煤種時(shí)，能夠在30qo—100%負(fù)荷范圍內(nèi)穩(wěn)定運(yùn)行；鍋爐應(yīng)用床下水冷風(fēng)室及水冷布風(fēng)板，風(fēng)帽安裝在底部水冷布風(fēng)板鰭片上，風(fēng)帽采用蘑菇頭耐熱鑄鋼風(fēng)帽并帶導(dǎo)流板。床下點(diǎn)火方式布置2臺(tái)油槍點(diǎn)火熱煙氣發(fā)生器，點(diǎn)火用油在熱煙氣發(fā)生器內(nèi)筒燃燒，產(chǎn)生高溫?zé)煔馀c夾套冷卻風(fēng)混合后經(jīng)過布風(fēng)板在沸騰狀態(tài)下加熱物料：鍋爐采用2個(gè)水冷旋風(fēng)分離器，使用高流率、小風(fēng)量的自平衡J型回灰閥，回灰閥的松動(dòng)風(fēng)取自單獨(dú)的高壓風(fēng)機(jī)，運(yùn)行操作方便。鍋爐配備4臺(tái)滾筒冷渣器和4臺(tái)容積式埋刮板給煤機(jī)，每臺(tái)給煤機(jī)最大出力30t/h。鍋爐采用分段送風(fēng)方式，二次風(fēng)占總風(fēng)量的40%，通過上、下二次風(fēng)管分別送入燃燒室的不同高度，保證燃燒始終在低過量空氣系數(shù)下進(jìn)行，有效抑制NOx的生成。
    鍋爐爐膛上部煙道沿氣流方向布置了屏式過熱器，豎井煙道自上而下布置了高溫過熱器、低溫過熱器、下級(jí)省煤器、下級(jí)省煤器、上級(jí)空氣預(yù)熱器、下級(jí)空氣預(yù)熱器。鍋爐過熱系統(tǒng)由包墻管、低溫過熱器、屏式過熱器、高溫過熱器和2級(jí)噴水減溫系統(tǒng)組成，富通新能源生產(chǎn)銷售生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒木屑顆粒機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料。
    鍋爐主要性能參數(shù)以及燃料特性參數(shù)見表1和表2。
2、鍋爐啟動(dòng)點(diǎn)火操作與節(jié)能措施
    循環(huán)流化床鍋爐在啟動(dòng)過程中，由于啟動(dòng)時(shí)間長，啟動(dòng)過程復(fù)雜，有針對(duì)性地采取措施可有效節(jié)能。
2.1按程序順序啟動(dòng)
    鍋爐在啟動(dòng)初期，必須做好充分的啟動(dòng)預(yù)案，對(duì)設(shè)備系統(tǒng)進(jìn)行細(xì)致地檢查與確認(rèn)，按照啟動(dòng)程序順序啟動(dòng)。
    冷態(tài)啟動(dòng)過程可歸納為4步：投運(yùn)煙氣發(fā)生器冷卻水；風(fēng)機(jī)啟動(dòng)，爐膛吹掃完畢具備點(diǎn)火條件后進(jìn)行爐前燃油循環(huán)；投運(yùn)火檢冷卻風(fēng)、點(diǎn)火槍冷卻風(fēng)；逐次投油槍，鍋爐點(diǎn)火。
    要實(shí)現(xiàn)啟動(dòng)過程的節(jié)能，應(yīng)該不斷總結(jié)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)并按照最優(yōu)參數(shù)運(yùn)行。如投運(yùn)煙氣發(fā)生器冷卻水系統(tǒng)，冷卻水出水壓力正常運(yùn)行值1.0 MPa．冷卻水出水溫度不能高于80℃，冷卻水流量正常運(yùn)行值10 t/h。建立正常的燃油壓力2.1 MPa，維持火檢冷卻風(fēng)壓力0.1 MPa。
    對(duì)該爐點(diǎn)火操作后發(fā)現(xiàn)常規(guī)點(diǎn)火模式不能有效點(diǎn)火。分析認(rèn)為：由于煙氣發(fā)牛器點(diǎn)火槍位置與油槍噴嘴距離過近，導(dǎo)致油槍噴嘴霧化角與點(diǎn)火槍頭距離較遠(yuǎn)，正常的點(diǎn)火風(fēng)道送風(fēng)方式無法成功點(diǎn)火。
    鑒于此，采用主流化風(fēng)反正壓方式點(diǎn)火。首先將一次風(fēng)機(jī)入口調(diào)門調(diào)整到臨界風(fēng)量以上位置，將主流化風(fēng)調(diào)門打開（開度在40%左右即可），將煙氣發(fā)生器入口冷卻風(fēng)與助燃風(fēng)凋門關(guān)閉；油槍點(diǎn)火后，立即將助燃風(fēng)門和冷卻風(fēng)門打開，同時(shí)關(guān)閉主流化風(fēng)調(diào)門，調(diào)節(jié)油槍燃燒；最終將主流化風(fēng)調(diào)門關(guān)閉，助燃風(fēng)與冷卻風(fēng)打開或全開。同時(shí)，注意油壓的變化，在投油槍點(diǎn)火前，可將燃油壓力適當(dāng)調(diào)高，維持在2.4 MPa左右。另外，由于采用的是反正壓方式點(diǎn)火，冷卻風(fēng)與助燃風(fēng)門均為關(guān)閉狀態(tài)，投油槍點(diǎn)火時(shí)，應(yīng)將就地油角閥后手門回關(guān)，在留有一定開度的情況下，油槍點(diǎn)火，待油槍火焰燃燒穩(wěn)定，風(fēng)量調(diào)整好后，再逐漸開大油支管手門。
2.2床料流化，投煤點(diǎn)火
    啟動(dòng)床料的鋪設(shè)要滿足節(jié)能要求。可在爐底均勻鋪設(shè)1層0~8 mm的爐渣及350—400 mm的引火煙煤屑（粒徑>3mm的應(yīng)在20%以內(nèi)）。
    點(diǎn)燃油槍，調(diào)整油量及點(diǎn)火風(fēng)門，控制風(fēng)室溫度<850℃（該處熱電偶盡可能布置在正對(duì)熱煙氣發(fā)生器出口100～200 mm處），待料層溫度升至450—550℃時(shí)，啟動(dòng)給煤機(jī)，適當(dāng)投煤，可先投入中間位置給煤機(jī)，然后投2側(cè)的給煤機(jī)，維持床溫水平面均勻燃燒，保證床溫穩(wěn)定上升。
    當(dāng)爐溫達(dá)到850℃左右，撤出油槍，適當(dāng)調(diào)整給煤機(jī)的轉(zhuǎn)速及一次風(fēng)門開度，控制爐溫在850—900℃。調(diào)節(jié)返料風(fēng)門（點(diǎn)火時(shí)投入回灰系統(tǒng)），使其流化循環(huán)，直到進(jìn)入正常運(yùn)行狀態(tài)。
2.3鍋爐升溫升壓
    由于該鍋爐的特點(diǎn)是升溫、升壓速度較快，因此宜控制鍋爐汽包的首次升壓緩慢平穩(wěn)進(jìn)行，控制飽和溫升不大于500C/h，整個(gè)升壓過程控制在4h內(nèi)。
2.4鍋爐帶負(fù)荷運(yùn)行與燃燒調(diào)整
    (1)及時(shí)調(diào)整給煤量和風(fēng)量，使其適應(yīng)鍋爐負(fù)荷變化。
    (2)運(yùn)行過程中宜控制爐膛床溫在850-900℃，不得低于800℃，不能超過l 050℃。通過合理調(diào)整風(fēng)量、燃料量、灰量的比例，控制鍋爐的穩(wěn)定燃燒。
    (3)加強(qiáng)對(duì)返料器床溫的監(jiān)視和控制，以不高于940℃為宜。
    (4)運(yùn)行中監(jiān)視并控制爐膛差壓和料層差壓，保持爐膛差壓為500—2 000 Pa．料層差壓為7 000—9 000 Pa。
    (5)投入和調(diào)整二次風(fēng)：一次風(fēng)調(diào)整流化、爐溫和料層差壓，二次風(fēng)調(diào)整總風(fēng)量，蒸汽負(fù)荷約120 t/h時(shí)投入二次風(fēng)。
    (6)控制運(yùn)行中的最低風(fēng)量。
3、結(jié)論
    通過對(duì)循環(huán)流化床鍋爐機(jī)組啟動(dòng)過程的運(yùn)行方式、操作流程及參數(shù)控制等方面的分
3.5運(yùn)行床壓調(diào)整川
    在維持煤質(zhì)、床溫、風(fēng)量穩(wěn)定的前提下，通過控制排渣量，改變鍋爐風(fēng)室風(fēng)壓、床壓，研究在不同的工況下鍋爐灰渣含碳量的變化情況。測(cè)試結(jié)果表明，隨著料層厚度增高，風(fēng)室風(fēng)壓及床壓變大，灰渣可燃物含量變小。結(jié)果見表7。
    針對(duì)目前入爐煤質(zhì)情況，要維持適當(dāng)?shù)牧蠈痈叨龋�維持風(fēng)室壓力在(11 200t500) Pa范圍內(nèi)，可保證鍋爐穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。
3.6入爐煤質(zhì)對(duì)燃燒的影響試驗(yàn)
    (1)目前電廠入爐煤質(zhì)多變，且入爐煤顆粒度不均勻，大部分偏細(xì)，小部分顆粒度又偏大，煤的顆粒度不合格，對(duì)鍋爐燃燒有很大的影響。尤其鍋爐燒烏海煤時(shí)，煤的顆粒度偏細(xì)，無法保證人爐煤的顆粒度滿足運(yùn)行要求，單燒該煤種時(shí)，會(huì)導(dǎo)致床溫偏高，一次風(fēng)量偏大，灰渣可燃物較大（飛灰可燃物在8.2%～9.5%）。
    (2)從煤質(zhì)對(duì)鍋爐運(yùn)行的綜合影響效果看，鍋爐燒混合煤(發(fā)熱量15 072~17165 J/g，灰分32%—37%)較為合適，床溫、床壓能較好控制，一次風(fēng)量可適當(dāng)降低。通過燃燒調(diào)整，在目前入爐煤顆粒度狀況下，燒混合煤時(shí)，1號(hào)鍋爐在額定工況下，飛灰可燃物可控制在6%—7%，大渣可燃物可控制在1%一2%。同時(shí)由于一次風(fēng)量的降低，減輕了飛灰對(duì)受熱面的磨損。
    (3)煤的顆粒度對(duì)鍋爐燃燒有很大的影響，目前電廠無篩分系統(tǒng)，導(dǎo)致煤的顆粒度無法保證，因此應(yīng)對(duì)電廠的碎煤系統(tǒng)進(jìn)行改造，增加篩分系統(tǒng)，保證人爐煤質(zhì)顆粒度的均勻性，減少偏細(xì)粒度煤粒的比例，能有效降低床溫，從而降低一次風(fēng)量，進(jìn)一步降低灰渣町燃物，提高鍋爐熱效率，減少對(duì)受熱面的磨損。
4、結(jié)論
    調(diào)整后的鍋爐熱效率測(cè)試顯示：在電廠現(xiàn)有的煤質(zhì)（混煤）及人爐煤顆粒度狀況下，通過優(yōu)化調(diào)整，飛灰可燃物由8.36%降至6.33%，大渣可燃物由3.28%降至1.13%：固體灰渣未完傘燃燒熱損失調(diào)整后比調(diào)整前降低了1.91%．鍋爐熱效率較調(diào)整前提高了1.46%。
    流化床鍋爐的燃燒工況與運(yùn)行調(diào)整有密切關(guān)系，在運(yùn)行中應(yīng)根據(jù)負(fù)荷和煤質(zhì)的變化，隨時(shí)調(diào)整燃燒工況，維持過剩氧量在合理的范圍內(nèi)，風(fēng)量調(diào)整以二次風(fēng)為主。增大二次風(fēng)量、降低一次風(fēng)量運(yùn)行，組織好在密相區(qū)和稀相區(qū)的燃燒，可有效降低鍋爐灰渣可燃物，提高鍋爐熱效率。

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