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1、引言
    某電廠鍋爐車間5號爐(HG-75/39-7型)自1994年和2000年大修后，在運行時多次發生水冷壁管泄漏，同時出現了帶不上負荷，只能經常在60%～70%負荷下穩定運行。據2000年12月至2002年3月水冷壁管泄漏位置統計可知，水冷壁泄漏位置大多發生在爐膛的四角，發生的72處泄漏，只有兩處發生在兩側（西側和東側各1處），其余70處均發生在四角。這些特點均暴露了5號爐有可能是水循環不良導致水冷壁管泄漏的，因此必須通過水循環在線監測與故障診斷來找出事故發生的原因。
2、水循環測點布置
    根據該鍋爐的水循環回路分配，具體的測點布置如表1所示。
    除此之外的鍋爐負荷、鍋筒水位、鍋筒壓力、蒸汽溫度和給水溫度等運行參數由鍋爐運行時盤上控制儀表引出。富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
3、水循環在線監測與故障診斷結果
    運用所開發的鍋爐水循環在線監測與故障診斷系統對鍋爐負荷分別為80%、70%、65%、60%、50%、40%、25%工況下進行了水循環在線監測與故障診斷。由于篇幅有限，僅論述鍋爐負荷分別為80%和40%的監測與診斷結果。
    80%鍋爐負荷，其水冷壁上升管的水循環流速W。=0. 8155～0. 5593m/s的范圍內。從水循環流速的平均值來看，表明水循環工況正常。但是從如圖1所示的80%負荷下鍋爐水循環瞬時監測結果來看，左側墻后回路（東北角）測點的水循環流速出現波動，幅值在-0. 4～1.2m/s之間，頻率為0.06，且瞬時出現停滯和倒流。從以上結果來看，此工況在左側墻后回路（東北角）容易出現爆管事故，這一點與所統計2000年12月～2002年2月5日爐水冷壁管泄漏位置是相符合的。
    40%鍋爐負荷，其水冷壁上升管的水循環流速W=0. 6968～0. 2328m/s的范圍內。并且左側墻前回路（東南角）和右側墻前回路（西南角）的循環回路的水循環流速絕大多數工況小于0. 3m/s。從平均的監測數據上來看，左側墻前回路（東南角）和右側墻前回路（西南角）的循環回路水循環流速已大大低于正常水循環工況下的水循環流速值，因此在此工況下水循環是不正常的。但是從如圖2所示的40%負荷下鍋爐水循環瞬時監測結果來看，左側墻前回路（東南角）測點、左側墻后回路（東北角）測點、右測墻前回路（西南角）測點和前墻右回路（西南角）的水循環流速出現不同程度的波動，波動振幅分別在-0.15～0.58m/s、-0.375～1. 275m/s、-0. 08～0. 375m/s和-0.  175～1.Om／s之間，此工況有四個循環回路出現水循環流速波動，其振幅很大，在四個循環回路上均且出現了瞬時的停滯和倒流現象。
4、結    論
    根據水循環在線監測與故障診斷結果的分析，該鍋爐經常發生在爐膛四角爆管的事故，是由于水循環工況不良而引起的。為今后避免此類爆管事故的發生，建議采取如下改進措施：
    (1)為適應鍋爐運行的實際需要，以保證鍋爐水循環系統在各種工況下安全，建議對水循環系統做如下改造：
    a對部分尾部豎井的兩側墻及后墻水冷壁作為受熱的下降管進行熱屏蔽。
    b在上鍋筒內尾部豎井的兩側墻和后墻水冷壁管入口的適當位置，增設擋板。
    c適當增加水下孔板的蒸汽流通截面積。
    (2)建議對鍋爐進行燃燒系統改造，改進燃燒方式，使鍋爐能在滿負荷下運行。
    (3)如果該鍋爐短時期不能改造的話，為保證鍋爐的安全運行，根據監測結果，建議在45～55t/h鍋爐負荷下運行。